影(yǐng)響脫硫塔的脫硫效率的主要因素有(yǒu)哪些(xiē)？

 影(yǐng)響脫硫塔的脫硫效率的主要因素有(yǒu)哪些(xiē)？

玻璃鋼脫硫塔是以玻璃鋼、塑料為(wèi)首要資料的廢氣淨化設備，重量輕，便于安裝，運輸，辦理(lǐ)；修理(lǐ)等特點。

影(yǐng)響脫硫塔的脫硫效率的主要因素：發電(diàn)機功率、氧化空(kōng)氣、吸收塔液位、漿液pH值、煙氣溫度、噴嘴垂直度等進行(xíng)分析，建議采取改善漿液池切泡、增加塔內(nèi)構件改善氣液傳質等措施進一步提高(gāo)脫硫效率。下面小(xiǎo)編帶大(dà)家(jiā)一起了解.

1.原脫硫塔裝置工藝流程

鍋爐引風機後的煙氣經換熱器(qì)降溫後進入順流塔預脫硫，再經U頸進入逆流塔繼續脫硫淨化，FGD出口煙氣經換熱器(qì)加熱後通(tōng)過增壓風機送到煙囪排放；當脫硫塔停運或事故時(shí)，FGD裝置入口擋闆關閉，煙氣由旁路煙道(dào)排向煙囪；旁路煙道(dào)不設置關斷門(mén)，煙氣量大(dà)小(xiǎo)通(tōng)過增壓風機導葉開(kāi)度進行(xíng)調節；每套脫硫塔漿液循環泵設計(jì)4台，母管制(zhì)噴淋。氧化風機設計(jì)1台，塔內(nèi)氧化風噴嘴出口距塔底高(gāo)度約300mm，噴口直徑為(wèi)DN15布置數(shù)量較多(duō)；循環泵進口漿池為(wèi)切泡池，切泡池與氧化池通(tōng)過隔牆隔離，隔牆高(gāo)度3000mm；氧化池漿液超過3000mm時(shí)，才能達到切泡池；吸收塔調整運行(xíng)液位5700mm；反應生(shēng)成的石膏漿液一部分通(tōng)過脫水(shuǐ)系統生(shēng)成石膏，一部分直接通(tōng)過抛漿系統排出裝置。

2.脫硫塔技(jì)改

為(wèi)适應高(gāo)硫煤種，FGD進出口煙道(dào)內(nèi)加熱器(qì)取消，漿液循環量由原來(lái)的22500m3/h增加到42500m3/h。液汽比由原來(lái)的20.4增加到35.4，脫硫塔漿池運行(xíng)液位仍然為(wèi)5700mm，漿池容積由799 m3增加到1325㎏m3。漿液循環時(shí)間(jiān)由原來(lái)的2.13min縮短(duǎn)至1.87min。脫硫塔漿池中石膏停留時(shí)間(jiān)由原來(lái)的10.133h增加到12.44h。煙氣量由原來(lái)的1087200Nm3/h增加到1200000Nm3/h，煙氣溫度由原來(lái)的142℃提高(gāo)到152℃，順流塔空(kōng)塔煙氣的流速由原設計(jì)14.1m/s降低(dī)到9.69m/s。順流塔Ug流速維持在7.96m/s。逆流塔空(kōng)塔煙氣的流速由原設計(jì)4.66m/s降低(dī)到3.91m/s。逆流塔Ug流速維持在3.81m/s。脫硫塔出口煙氣溫度由原設計(jì)48.9℃提高(gāo)53℃。漿液循環泵在原有(yǒu)4台各7500m3/h基礎上(shàng)增加2台各10000m3/h 的漿液循環泵，在原氧化風機1台35000Nm3/h基礎上(shàng)增加1台30000 Nm3/h的氧化風機。脫水(shuǐ)系統新增一套皮帶脫水(shuǐ)機，擴容後的脫硫塔漿液移出吸收塔仍采用一半脫水(shuǐ)一半抛漿的方式。

3.改造後脫硫塔的運行(xíng)參數(shù)

為(wèi)進一步提升脫硫效率而采取新的措施提供可(kě)靠的數(shù)據支持，調試單位收集了一段時(shí)間(jiān)脫硫塔的運行(xíng)參數(shù)及其趨勢并進行(xíng)了一些(xiē)相應試驗。

4 影(yǐng)響因素分析

從以上(shàng)氧化風機對循環泵電(diàn)流運行(xíng)趨勢的影(yǐng)響和(hé)其它因素對脫硫塔脫硫效率的影(yǐng)響的曆史數(shù)據繪制(zhì)成的表格可(kě)以得(de)出，氧化空(kōng)氣是引起循環泵電(diàn)流波動範圍較大(dà)的主要原因。漿液密度、吸收塔液位、吸收塔漿液pH值、負荷以及煤質含硫量對脫硫效率均有(yǒu)較大(dà)影(yǐng)響。但(dàn)影(yǐng)響脫硫塔脫硫效率的因素不限于上(shàng)述因素，還(hái)包括漿液噴嘴垂直度，漿液噴射高(gāo)度、漿液噴嘴間(jiān)距、覆蓋率、煙氣溫度、煙氣流速、循環泵出力等因素。